1. Introducción
El objetivo de este
trabajo ha sido analizar, a partir de un diseño avanzado de los componentes de
la Estación de Bombeo del sistema lagunar Rissione (ver Fig. 1), la capacidad
de respuesta del conjunto frente a las demandas de la red interna de desagües
pluviales, en el marco del esquema definido para las obras de defensa del Área
Metropolitana del Gran Resistencia (Chaco, Argentina) [1]-[2].
El funcionamiento del
recinto del río Negro, ante excedentes hídricos de distinta magnitud y períodos
de recurrencia, se encuentra regulado mediante pautas de operación específicas
para los diferentes escenarios posibles. Dichas pautas han sido establecidas
por la autoridad de aplicación del Código de Aguas de la Provincia del Chaco,
la Administración Provincial del Agua (APA), constituyendo un factor
determinante en el dimensionamiento hidráulico de la estación de bombeo de la
laguna Rissione.
En este contexto, la
Resolución N.º 303/17 de la APA [3] fija la cota de línea de ribera de la
Laguna Rissione en 46,76 m MOP y la cota de restricción severa en 47,29 m MOP,
del mismo modo que lo hace para las demás lagunas comprendidas dentro del
recinto urbano defendido en el Área Metropolitana. Estos instrumentos
normativos, legalmente vigentes, resultan esenciales para la delimitación del
dominio del estado público provincial al cual pertenecen los cursos y cuerpos
de agua, y ejercen una influencia directa sobre las condiciones de borde que
orientan el diseño hidráulico de las estaciones de bombeo. Dado que a partir del
límite de Línea de Ribera surge la propiedad de los particulares ribereños, es
la jurisdicción municipal la que norma la ocupación del territorio y son los
municipios de Resistencia/Barranqueras los responsables de los desagües
pluviales.
Fig. 1. Ubicación de la
estación de bombeo respecto a la laguna Rissione y las lagunas aportantes al
cuerpo de ésta.
Ante la complejidad del
esquema jurisdiccional planteado, resulta necesario encontrar la mejor solución
técnica al problema para luego, una adecuada gestión entre provincia y
municipio permita concretar las acciones para controlar los efectos de eventos pluviométricos
extremos.
Para evaluar la
eficiencia del sistema conformado por la cuenca urbana y la laguna, resulta
indispensable llevar a cabo la simulación hidrológica de las seis subcuencas
que integran el área de aporte a la laguna Rissione. Dicho análisis se realiza
considerando un tiempo de recurrencia de 10 años, criterio adoptado por
representar un nivel de riesgo aceptable y compatible con la normativa vigente.
Este horizonte de diseño no solo permite estimar con mayor precisión la
magnitud de los caudales generados bajo condiciones críticas de precipitación,
sino que además constituye un parámetro de referencia para la planificación
futura de la infraestructura hidráulica.
La selección de un
período de retorno de 10 años adquiere especial relevancia, dado que establece
las bases técnicas para proyectar los desagües pluviales que aún no han sido
ejecutados dentro de la red urbana. En este sentido, la modelación hidrológica
de las subcuencas no solo ofrece un diagnóstico cuantitativo sobre la respuesta
hidrológica de la cuenca, sino que también aporta criterios para la
jerarquización de obras, la identificación de sectores críticos y la definición
de lineamientos de gestión integrada del drenaje urbano.
2. Materiales y métodos
El sistema hídrico de la
Laguna Rissione, mostrado en Fig. 1, evacua los excedentes de un sector ubicado
al este de Resistencia y oeste de Barranqueras, delimitado en líneas generales
por la Diagonal Eva Perón al sur, el predio de la Guarnición Ejército Argentino
y el Barrio La Fabril al sur-oeste, calles internas del Barrio Golf Club y del
predio del Chaco Golf Club por el oeste, el terraplén de defensa del río Negro
en coincidencia con la Avenida Rissione al nor-este y calles internas de Villa
Hortencia y Villa San Isidro por el este, conformando el territorio involucrado
un área total de aporte de 516, 62 hectáreas.
2.1.
Delimitación de
cuencas
En base a las
características topográficas y a las modificaciones generadas por el entramado
urbano, en especial el cuneteo de las calles, los conductos pluviales
existentes y la ubicación de sumideros, se ha determinado que la Laguna
Rissione, recibe actualmente los aportes de cinco (5) subcuencas, conformadas
por el área de influencia de las Lagunas Golf (ex Negra), Blanca, La Liguria,
Villa Concepción y Villa Hortencia ubicadas aguas arriba y que a través de
conductos y alcantarillas descargan en la laguna Rissione, la cual a su vez
tiene su propia área de aporte. En la Fig. 2 se presenta la delimitación de
cuencas.
En la Tabla 1 se presenta
la identificación de las subcuencas que pertenecen al sistema hídrico con sus
áreas de aporte.
2.2.
Usos actuales del
suelo
La evaluación hidrológica
del sistema de la laguna Rissione requiere el conocimiento en detalle del uso
del suelo, a fin de caracterizar las condiciones de impermeabilidad y absorción
de los distintos sectores integrantes de cada subcuenca, como elementos básicos
para la determinación de la lluvia neta.
Se utilizó una imagen
satelital CNES Airbus de marzo de 2024, obtenida de Google Earth, que se
considera suficientemente clara y reciente para representar las condiciones
requeridas. La imagen fue procesada utilizando el programa QGIS versión
3.22.7[4].
Tabla 2. Resumen de
Áreas de aporte del Sistema Laguna Rissione.
|
Sistema lagunar
|
Subcuenca
|
Área (has)
|
|
Rissione
|
Golf
|
74.23
|
|
Blanca
|
69.56
|
|
La Liguria
|
83.00
|
|
Villa Concepción
|
103.31
|
|
Villa Hortencia
|
36.90
|
|
Rissione
|
149.63
|
|
Área total
|
516, 62
|
Fig. 2. Subcuencas del
sistema Laguna Rissione.
Para identificar los usos
del suelo se utilizó el software ArcGIS Pro versión 2.5. Se empleó una
metodología de clasificación no supervisada, seguida de una reclasificación
supervisada.
Se utilizó la herramienta
Iso Cluster Unsupervised Classification, configurada para generar 16 clases, a
las cuales se les asignó un valor de uso del suelo según la siguiente
categorización: 1) árboles, 2) pasto y 3) superficies impermeables. En esta última
categoría se incluyeron calles pavimentadas, calles de tierra, piscinas,
techos, veredas sin canteros y otras superficies con baja o nula infiltración.
Cabe destacar que las calles de tierra fueron consideradas impermeables, dado
que la compactación ocasionada por el tránsito impide la absorción desde el
punto de vista hidrológico.
Posteriormente, se
utilizó la herramienta ReClassify para transformar las 16 clases iniciales en
las 3 categorías mencionadas anteriormente. Este proceso permitió una mejor
interpretación de los resultados, ajustándolos a las necesidades del estudio
hidrológico.
Finalmente, se
verificaron los resultados obtenidos de la clasificación supervisada, la cual
arrojó valores coherentes con lo observado en la imagen satelital, tomando
distintos sectores de control.
En la Fig. 3 se muestra
un mapa del Sistema Rissione, con las áreas de laguna en celeste, las áreas con
árboles en verde, las áreas con pasto en amarillo y las áreas impermeables en
violeta.
Fig. 3. Clasificación
de áreas de lagunas, árboles, pasto e impermeables.
2.3.
Adopción de parámetros
para la modelación hidrológica
Mediante el procesamiento
de la información, se estimaron los valores a asignar en la modelación
hidrológica a las abstracciones iniciales mediante la metodología de pérdidas
del SCS (parámetro CN o Curva Número) [5], que permite determinar la lluvia
neta que producirá el escurrimiento superficial en cada subcuenca. Asimismo, se
pudo estimar la impermeabilidad de cada subcuenca, que es una herramienta
auxiliar solicitada por el programa. El CN que solicita el programa HEC-HMS [6]es
solo para la parte permeable, mientras que para el área impermeable se solicita
únicamente el porcentaje respecto del área total de la cuenca.
En la Tabla 2 se muestran
los parámetros hidrológicos adoptados: la impermeabilidad total y el CN para
cada subcuenca, en las condiciones actuales y en la Tabla 3 se muestran los
parámetros hidrológicos adoptados para las condiciones de diseño.
Tabla 2. Valores de Curva Número e Impermeabilidad del
sistema Rissione, en las condiciones actuales.
|
Subcuenca
|
Curva Número (CN)
|
Impermeabilidad (%)
|
Subcuenca
|
Curva Número
(CN)
|
Impermeabilidad (%)
|
|
Golf
|
56
|
45%
|
Villa Concepción
|
56
|
55%
|
|
Blanca
|
56
|
45%
|
Villa Hortencia
|
56
|
50%
|
|
La Liguria
|
56
|
50%
|
Rissione
|
56
|
42%
|
Tabla 3. Valores de Curva Número
e Impermeabilidad del sistema Rissione, en las condiciones de diseño.
|
Subcuenca
|
Curva Número (CN)
|
Impermeabilidad (%)
|
Subcuenca
|
Curva Número
(CN)
|
Impermeabilidad (%)
|
|
Golf
|
56
|
48%
|
Villa Concepción
|
56
|
58%
|
|
Blanca
|
56
|
48%
|
Villa Hortencia
|
56
|
57%
|
|
La Liguria
|
56
|
52%
|
Rissione
|
56
|
53%
|
2.4.
Tratamiento
estadístico de la precipitación
El estudio de la
precipitación se basó en el análisis estadístico de registros pluviográficos de
lluvias intensas, que para aplicaciones en el AMGR está sustentado en la
información generada por las estaciones Colonia Benítez – INTA y Campus
Resistencia-UNNE, comprendiendo el período 1960-2019 (60 años). La consistencia
y cobertura espacial de esos registros garantiza la representatividad adecuada
para las cuencas del sistema de la laguna Rissione.
En función de lo
explicitado, se tomaron como base las Curvas Intensidad-Duración-Tiempo de
Recurrencia (I-D-TR) que han sido aprobadas por la Administración Provincial
del Agua del Chaco – APA mediante la Resolución N.º 1334/21 [7], y que se
apoyan en la información mencionada inicialmente.
Se dispuso, asimismo, de
la serie de Precipitación Máxima Diaria Anual de Resistencia, compilada por el
Departamento de Hidráulica de la Facultad de Ingeniería (UNNE), para el período
1960-2023, similar a la longitud del registro utilizada para las actuales
Curvas I-D-TR, de modo de obtener también los valores máximos precipitados en
un día para los distintos escenarios de probabilidad requeridos.
La serie finalmente
estudiada a través del análisis de frecuencia ha sido ordenada en forma cronológica
para su tratamiento con el Programa AFMULTI [8], el cual utiliza siete (7)
distribuciones de probabilidad teórica para ser ejecutadas a fin de estudiar la
asignación de frecuencia y recurrencia.
Para proceder a la
elección del modelo probabilístico que mejor se ajusta a la frecuencia
experimental o real del conjunto de elementos de la serie, se aplicaron las
pruebas de bondad de ajuste de Kolmogoroff-Smirnov y de Chi Cuadrado y se
calcularon los Errores Cuadráticos Medios tanto en frecuencia (ECMF) como en
variable (ECMV), confrontando cada distribución teórica con la experimental.
Resultando la función Pearson como la que proporciona un mejor ajuste a las
probabilidades reales.
2.5. Adopción de la
tormenta de diseño
La tormenta de diseño y
su período de retorno (TR) son elementos fundamentales para la obtención de los
caudales aportantes por cada subcuenca, el primero ligado a la duración del
evento, cuya distribución temporal se relaciona con el tiempo de concentración
para el área de aporte considerada, y el segundo como condición de proyecto,
que para el presente caso se ha fijado en 10 años de recurrencia.
Resulta de importancia
aclarar que, si bien en el drenaje de las subcuencas en estudio se considera
finalmente el escurrimiento que generan los excedentes de aguas de lluvia, se
utiliza la frecuencia de las precipitaciones como medida del grado de riesgo
ante la ausencia de un récord estadísticamente tratable de valores de
escurrimiento. Por lo tanto, se supone que la frecuencia de los escurrimientos
y de las lluvias que los generan son las mismas.
Aplicando el método de
los Bloques Alternos [5] y centrando su valor máximo en el tiempo de
concentración del sistema modelado, se han determinado las alturas de
precipitación con intervalos de 5 minutos para una duración total de 9 horas,
que es el tiempo en que las curvas I-D-TR determinan la caída de la lluvia
total diaria, cuyo valor es de 160,8 mm para la recurrencia de 10 años, como se
muestra en la Fig. 4. La intensidad máxima de este evento se produce en el
intervalo de 40 a 45 minutos y su valor es de 168 mm/h.
Fig. 4. Tormenta de
diseño para un TR = 10 años, ∆t = 5 minutos y Td= 9 horas.
2.6.Tormentas de verificación
Se realizó una
verificación del funcionamiento de la estación de bombeo, ante la ocurrencia de
eventos extremos sobre el área de aportes identificada, con tiempos de
recurrencia de 25 y 50 años, de modo tal que la operación del equipamiento a
instalar permita controlar el nivel de la Laguna sin que alcance la “Línea de
advertencia”, compatible con una situación de riesgo severo. Como se ha
mencionado al inicio, la cota de la línea de advertencia es de 47,29 m MOP.
En la Fig.5 se muestra el
hietograma del evento con TR= 25 años, que alcanza un total de 188,6 mm con una
duración de 6 hr y 35 min, con intervalo de ocurrencia de la intensidad máxima
entre los 40-45min y valor de 193,2 mm/hr.
En la Fig. 6 se muestra el
hietograma del evento con TR= 50 años, que alcanza un total de 207,5 mm con una
duración de 6 hr y 35 min, con intervalo de ocurrencia de la intensidad máxima
entre los 40-45min y valor de 205,2 mm/hr.
2.7.
Modelación hidrológica
del sistema
Para la modelación
hidrológica del sistema Rissione se adoptó el modelo/programa HEC-HMS,
desarrollado por el Centro de Ingeniería Hidrológica del Cuerpo de Ingenieros
del Ejército de los EEUU [6], de acceso gratuito y que es permanentemente
actualizado, con el objeto de representar el comportamiento de la cuenca ante
un evento de diseño con TR = 10 años.
Fig. 5. Tormenta de diseño para
un TR = 25 años, ∆t = 5 minutos y Td= 6 horas, 35 minutos
Fig. 6. Tormenta de diseño para
un TR = 50 años, ∆t = 5 minutos y Td= 6 horas, 35 minutos
En la Fig. 7 se presenta
el esquema de modelación adoptado para la simulación hidrológica con HEC-HMS.
Los caudales presentados
en la Tabla 4, son generados por las subcuencas hacia la descarga de las
lagunas. A partir de estos datos, se realizará la propagación hidráulica en los
conductos y alcantarillas de vinculación hacia la laguna Rissione. Se incluyen
los datos de caudal pico, tiempo al pico y el volumen de escurrimiento. Con
respecto a la situación de diseño (TR = 10 años) el volumen total generado por
las cinco subcuencas de aporte y el de Rissione propiamente dicha, alcanza un
valor de 549.800 m³, lo que equivale a una lluvia neta promedio sobre toda el
área de estudio de 106,4 mm. En esas condiciones, el Coeficiente de Escorrentía
que produce este evento resulta de un valor igual a 0,66.
Fig. 7. Esquema de
modelación hidrológica adoptado con HEC-HMS.
Tabla 4. Valores
característicos de los hidrogramas generados por las subcuencas para TR 10
años.
|
TR 10 AÑOS
|
|
Cuencas
|
Caudal Pico (m3/s)
|
Tiempo al pico (hs:min)
|
Volumen de escurrimiento (m3)
|
|
Golf - Negra
|
6.7
|
01:20:00
|
74900
|
|
Blanca
|
5.8
|
01:25:00
|
70300
|
|
La Liguria
|
7.5
|
01:20:00
|
87600
|
|
Concepción
|
9.5
|
01:25:00
|
116200
|
|
Hortencia
|
4.4
|
01:10:00
|
41100
|
|
Rissione
|
11.2
|
01:35:00
|
159700
|
En la Fig. 8
se muestra la evolución del hidrograma generado en la laguna Rissione, producto
de los aportes propios de la misma, que por ser la de mayor tamaño de cuenca
genera los mayores volúmenes y caudales asociados.
Fig. 8.
Hidrograma generado por el área de aporte propio de la laguna Rissione para TR=
10 años.
2.8.
Modelación hidráulica
del sistema
Para transitar los
hidrogramas de escurrimiento directo generados a partir de la tormenta de
diseño de 10 años, se empleó un modelo tipo “onda dinámica”, concretamente el
Storm Water Management Model (SWMM), desarrollado por la agencia ambiental EPA
de los Estados Unidos, en su versión 5.2 [9].
La modelación hidráulica,
bajo dicho entorno, incluyó la laguna Rissione, y las cinco lagunas que a esta
aportan: i) Villa Hortencia, ii) Villa Concepción, iii) La Liguría, iv) Golf y
v) Blanca).
Por tanto, el esquema de
modelación incluyó seis unidades de almacenamiento (simulando el funcionamiento
hidráulico de las lagunas) que reciben los caudales de ingreso de sus
correspondientes cuencas (cargados como Inflows).
La descarga de la laguna
Rissione se consideró en dos escenarios. El primero considerando en el que por
los altos niveles del río Negro, solo pueden erogarse los volúmenes excedentes
pluviales de la laguna mediante bombeo. El segundo, considerando una descarga
por gravedad a partir de tener las compuertas abiertas. En esta etapa se
detallan sólo las simulaciones relacionadas a la descarga por bombeo.
El esquema de modelación
hidráulico desarrollado para este proyecto es el ilustrado en la Fig. 9.
Fig. 9. Modelación hidráulica de
la laguna Rissione.
2.9.
Curvas de
almacenamiento
Las superficies de
anegamiento surgieron de las curvas de nivel trazadas con la nivelación
topográfica realizada al efecto, y fueron usadas como datos en la modelación
hidráulica. Al respecto el nivel inicial usado en la Laguna Rissione fue de
46,56 m (20 cm por debajo de la Línea de Ribera), lo que supone un prebombeo
previo antes del inicio del evento simulado. Los niveles de agua de cada laguna
se detallan en la Tabla 5.
Tabla 5. Niveles iniciales de
agua de cada laguna usados en la simulación
|
Laguna
|
Nivel mínimo (m, MOP)
|
Tirante inicial (m)
|
Nivel de agua (m, MOP)
|
|
Rissione
|
44.806
|
1.754
|
46.56
|
|
Blanca
|
46
|
0.89
|
46.89
|
|
Liguria
|
45.6
|
1.61
|
47.21
|
|
Hortensia
|
46.2
|
1.09
|
47.29
|
|
Concepción
|
46.1
|
1.31
|
47.41
|
|
Golf
|
46.2
|
1.44
|
47.64
|
2.10.
Conductos de Vinculación
Las vinculaciones entre
las lagunas se modelaron como alcantarillas considerando siempre las
dimensiones y las cotas de invertido mensuradas en campo (Tabla 6).
Tabla 6. Dimensiones de los
conductos existentes que permiten la vinculación entre lagunas
|
Ubicación
|
Tipo
|
L
(m)
|
H
(m)
|
Diám.
(m)
|
J
(m)
|
C.D.
|
|
Vinculación
Negra - Blanca
|
Tubo H°
|
-
|
-
|
0.80
|
9.00
|
46.42
|
|
Vinculación
Blanca - Rissione
|
Tubo H°
|
-
|
-
|
0.80
|
100
|
45.71
|
|
Vinculación
La Liguria - Rissione
|
Tubo H°
|
-
|
-
|
1.20
|
19.00
|
45.71
|
|
Tubo H°
|
-
|
-
|
0.90
|
19.50
|
45.70
|
|
Vinculación
Concepción - Rissione
|
Tubo H°
|
-
|
-
|
1.00
|
12.00
|
46.36
|
|
Tubo H°
|
-
|
-
|
1.10
|
12.00
|
46.31
|
|
Vinculación
Hortencia - Rissione
|
Tubo H°
|
-
|
-
|
0.60
|
8.00
|
46.27
|
2.11.
Equipamiento de Bombeo
y Regla de operación
Respecto al equipamiento
de bombeo, la capacidad de este surgió de una "solución de
compromiso" entre volumen - área del reservorio - tiempo de permanencia
del agua y número y potencia de los equipos. La capacidad máxima del equipo de
bombeo simulado en la modelación fue de 7,5 m3/s, integrado por 5 bombas,
instaladas en paralelo, de 1,5 m3/s de capacidad cada una. El funcionamiento de
las bombas se propone en forma escalonada en concordancia con los niveles
alcanzados en el reservorio (Tabla 7).
Tabla 7. Regla de operación para
la estación de bombeo de laguna Rissione
|
Cota de inicio de bombeo (m, MOP)
|
Cota de finalización de bombeo (m, MOP)
|
Caudal (m³/s)
|
Bomba
|
|
46,56
|
46,61
|
1,500
|
BG Nº 1
|
|
46,61
|
46,63
|
3,000
|
BG Nº 2
|
|
46,66
|
46,65
|
4,500
|
BG Nº 3
|
|
46,71
|
46,67
|
6,000
|
BG Nº 4
|
|
46,76
|
46,69
|
7,500
|
BG Nº 5
|
3. Resultados y Discusión
3.1.
Simulación hidráulica
del sistema para la situación de diseño
En la Fig. 10 se ilustra
el funcionamiento del reservorio de bombeo para un evento de 10 años de
recurrencia. A tal efecto, la simulación muestra caudales máximos de ingreso de
15,83 m3/s, en tanto que el reservorio presenta un nivel máximo de agua de
46,96 m.
Fig. 10. Funcionamiento del reservorio de bombeo – TR = 10
años
3.2.
Simulación hidráulica
del sistema para eventos extremos
En la Fig. 11 se ilustra
el funcionamiento del reservorio de bombeo para un evento de 25 años de
recurrencia. A tal efecto, la simulación muestra caudales máximos de ingreso de
18,91 m3/s, en tanto que el reservorio presenta un nivel máximo de agua de
47,15 m.
Fig. 11. Funcionamiento del
reservorio de bombeo – TR = 25 años
En la Fig. 12 se ilustra
el funcionamiento del reservorio de bombeo para un evento de 50 años de
recurrencia. A tal efecto, la simulación muestra caudales máximos de ingreso de
20,49 m3/s, en tanto que el reservorio presenta un nivel máximo de agua de 47,26
m.
Fig. 12. Funcionamiento del
reservorio de bombeo – TR = 50 años
En la Tabla 8 se indican
los valores de niveles de agua (Nmax) en la laguna Rissione, el caudal pico de
ingreso a esta (Qmax) y el tiempo en que perdura el máximo de bombeo de 7,5
m3/s (Tbmax) arrojados por el modelo para los distintos escenarios de simulación.
Tabla 8. Niveles de agua y
caudales de Ingreso máximos de la laguna Rissione
|
Tiempo de recurrencia
|
Nmax
(m, MOP)
|
Qmax
(m3/s)
|
Tbmax
(hs)
|
|
10 años
|
46,96
|
15,83
|
12,92
|
|
25 años
|
47,15
|
18,91
|
18,25
|
|
50 años
|
47,26
|
20,49
|
20,51
|
4. Conclusiones
El funcionamiento
hidrológico de las lagunas y su relación con las obras de control del
escurrimiento que reciben y deben volcar hacia el río Negro, parte de la base
de conocer los valores de altura de agua entre los que oscila cada laguna en
los distintos ciclos hidrológicos.
Del análisis de los
hidrogramas de entrada y salida, así como de la evolución del volumen
almacenado en la laguna Rissione, se determinó que, para la situación de
diseño, el caudal máximo de ingreso es de 15,83 m³/s, mientras que el caudal de
salida por bombeo alcanza los 7,50 m³/s. El nivel máximo de almacenamiento en
el reservorio se estableció en 46,96 m, valor que implica la operación
simultánea de las cinco bombas previstas en el diseño de la estación de bombeo
del sistema proyectado y que se mantiene por debajo de la “Línea de
Advertencia” definida por la APA, cumpliendo así con la premisa de diseño.
La revisión del grado de
impermeabilidad actual y futura de cada subcuenca, y la adopción del parámetro
CN fueron factores de importancia para una estimación verosímil de caudales
máximos y volúmenes de aporte, los que inciden directamente en la capacidad de
evacuación de la obra de control de la laguna receptora Rissione. Para la
estimación de los valores de impermeabilidad futura se tuvo en cuenta los
límites que imponen las restricciones municipales vigentes, considerando una
interacción de obras y medidas no estructurales. Este aspecto del análisis se
ha basado en los límites impuestos a la impermeabilidad de los lotes urbanos en
todo el ejido municipal de Resistencia y a la definición de “distritos” con
diferentes tipos de usos, algunos de ellos como “Urbanización Especial de
Asentamientos” (UEA) por tratarse de áreas inter lagunares [10].
La definición de las
cotas de línea de ribera y riesgo hídrico de cada laguna, y los parámetros de
diseño de la obra de control, serán apropiados para el funcionamiento de los
niveles de esas lagunas, en la medida que el Municipio local y la Provincia respeten
esos niveles, con el control de la impermeabilidad ya mencionado y de los
asentamientos en los bordes de estos espejos de agua, teniendo en cuenta el
contexto de muy baja energía del relieve del AMGR.
La verificación de las
condiciones de funcionamiento para eventos extremos, se consideró
satisfactoria, dada la criticidad de los eventos de diseño utilizadas.
Las lagunas cumplen un
rol fundamental desde la perspectiva de la Ecohidrología, al brindar servicios
ambientales asociados a su función como retardadores del escurrimiento. Esta
capacidad requiere comprender la interacción entre las características geomorfológicas,
el uso del suelo y el agua, lo que permite regular el escurrimiento
superficial, atenuar los picos de crecida y contribuir a la prevención de
inundaciones urbanas.
Referencias
|
[1]
|
SUPCE-AFIN (1998), Plan de manejo pluvial para la cuenca
inferior del río Negro dentro del Área Metropolitana del Gran Resistencia.
|
|
[2]
|
APA-AFIN (2001), Línea de ribera de lagunas ubicadas en
el Sistema Hídrico del río Negro
|
|
[3]
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Administración Provincial del Agua (APA) – Chaco –
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