1.
Introdução
O concreto se tornou o
material mais utilizado na construção civil, principalmente em conjunto com o
aço, formando o concreto armado, sendo uma opção muito utilizada por
projetistas, construtores e operários da construção civil (TUTIKIAN, ISAIA,
& HELENE, 2011) [1]. Este Concreto Convencional (CC), como é chamado, é
composto basicamente de cimento, agregado graúdo, agregado miúdo e água.
Com o passar do tempo, com
o desenvolvimento urbano e tecnológico, aliado ao crescimento do setor da
engenharia civil, foi preciso aprimorar o CC, incorporando outros elementos à
mistura, como minerais, aditivos, fibras e técnicas de execução diferentes.
Assim foi desenvolvido o concreto de alto desempenho (CAD), um material que
apresenta propriedades superiores ao CC, como maior resistência mecânica,
melhor trabalhabilidade, estética, integridade e, principalmente, maior
durabilidade.
Como alternativa ao CAD,
após pesquisas realizadas no Canadá e na França a partir de 1990, foi
desenvolvido o Reactive Powder Concrete (RPC), na tradução, Concreto de
Pós-Reativos (CPR). Esta mistura foi desenvolvida em conjunto com as empresas
Lafarge e Rhodia e foram iniciados os estudos do CPR com fibras e aditivos
especiais, o que tornou a mistura conhecida como concreto com fibras de
ultra-alto desempenho (TUTIKIAN; ISAIA; HELENE, 2011) [1]. Entretanto, o termo
que engloba todos esses materiais é Ultra-High Performance Fiber Reinforced
Cementitious Composites (UHPFRCC), na tradução, Compósitos Cimentícios
Reforçados com Fibra de Ultra-Alto Desempenho.
O CPR é composto
basicamente de materiais finos, com partículas de tamanho inferior a 2 mm, como
areia de quartzo, cimento Portland, pó de quartzo, sílica ativa, aditivo
superplastificante e uma relação água/cimento muito baixa. RESPLENTINO (2006) [2]
mostra na Fig. 1, a diferença entre os materiais empregados no CAD e no CPR e a
inexistência de agregados graúdos no CPR.
Fig. 1. Imagem da seção dos dois tipos de concreto (CAD e
CPR). Fonte: (Resplentino (2006)).
Os concretos de alto
desempenho, podem proporcionar aos engenheiros projetistas uma otimização de
projetos estruturais, possibilitando construções de estruturas esbeltas,
elementos protendidos de menores dimensões, elementos arquitetônicos para
fachadas, cascas, etc, proporcionando, utilizar de forma mais eficaz a área
da edificação. Com uma durabilidade elevada, o CPR também pode ser usado em
estruturas de contenção e proteção contra impactos, explosões, agentes
nucleares e contaminantes.
Segundo MEHTA e MONTEIRO
(2014) [3], a definição de concreto de alto desempenho como é o caso do CPR,
pode englobar diferentes características, desenvolvidas para aplicações e
ambientes específicos, tais como: facilidade de aplicação; adensamento sem
segregação; resistência nas primeiras idades; resistências de longo prazo e
propriedades mecânicas adequadas; baixa permeabilidade; elevada densidade;
desprendimento moderado de calor de hidratação; elevada tenacidade;
estabilidade volumétrica; longa vida útil em ambientes agressivos.
A tecnologia do CPR
permite construções de estruturas leves, cujos elementos são delgados,
tabuleiros para pontes, vigas, colunas, pré-fabricados de túneis ou placas de
revestimento de fachada e passarelas. O CPR tem se mostrado, ainda, como uma
possibilidade para diversas outras aplicações na construção civil, como: obras
hidráulicas e de saneamento, construções para armazenamento de rejeitos
radioativos, peças para indústrias mecânicas, ou seja, elementos de concreto
que necessitam de elevada resistência mecânica, impermeabilidade e durabilidade
(MIRANDA, 2012) [4].
De acordo com SOKOLOVICZ
(2020) [5], o segredo do elevado desempenho do CPR está na sua microestrutura
que apresenta elevada compacidade e baixa porosidade. Este fato procede do
elevado consumo de cimento, baixa relação água/cimento (a/c), inclusão de
sílica ativa como adição mineral, que contribui para o refinamento dos produtos
de hidratação através das reações pozolânicas, resultando em uma matriz
praticamente impermeável à água e agentes agressivos, quando analisada em
escala macroscópica.
De acordo com THOMAZ
(2009) [6], “o concreto simples, não armado, é um material frágil, quebradiço,
com uma baixa resistência à tração e uma baixa capacidade de alongamento na
tração”. O comportamento do CPR não é diferente. Ele apresenta um comportamento
muito frágil, ou seja, com baixa capacidade de suporte de cargas de tração e
reduzida resistência a deformações, apesar de ainda ser superior ao concreto
convencional.
Uma alternativa para a
melhoria das características físicas e mecânicas do concreto para estas
deficiências pode ser a incorporação de fibras distribuídas aleatoriamente na
massa de concreto.
A introdução de fibras no
concreto contribui para o reforço do compósito quando submetido a
carregamentos, que induz tensão de tração, na prevenção da formação de fissuras
geradas na zona tracionada aumentando a capacidade de absorção de energia
tornando mais dúctil o material cimentício.
No estágio de
pós-fissuração, as fibras atuam como ponte de transferência de tensões,
aumentando a capacidade de absorção de energia quando comparado ao concreto
simples. Por isto, esse compósito tem sido objeto de diversas pesquisas nas
últimas décadas segundo MONTE; TOALDO; FIGUEIREDO, (2014) [7], como (Guimarães;
Figueiredo, 2002; Salvador; Figueiredo, 2013).
Este estudo tem o objetivo
através de trabalhos experimentais, analisar o comportamento das propriedades
mecânicas do CPR, aliado à fibra de aramida incorporada ao concreto em
diferentes teores, e estudar o desempenho do novo compósito cimentício formado
frente aos testes de resistência à compressão, resistência à tração por
compressão diametral e a resistência à tração na flexão.
2. Importância da incorporação de fibras no CPR
A utilização de fibras
para melhorar o comportamento de materiais de construção já é muito antiga e
intuitiva. Muito antigamente já utilizavam a adição de fibras de palha em
tijolos de barro e fibras de asbesto em cerâmicas, com a finalidade de criar
compósitos constituídos por uma fase continua (matriz) e uma fase dispersa
(fibras). No caso dos tijolos com fibras de palha, pretendia-se obter maior
resistência à fissuração e menor fragmentação após a fissuração induzida por
repetitivas alterações de temperatura e de umidade. O concreto normalmente
contém muitas microfissuras, e a sua rápida propagação sob tensão aplicada é
responsável pela baixa resistência a tração do material. O reforço do compósito
da matriz do concreto por intermédio de adição de fibras é exemplo de
investigação que tem sido desenvolvida na perspectiva da obtenção de um
material resistente e com ductilidade (CARNIO, 2009) [8].
Segundo CHUNG (2010) [9],
um compósito é um material que resulta na combinação de dois ou mais materiais
distintos, cujo desempenho e propriedades mecânicas são projetadas para serem
superiores aos dos materiais, atuando de forma independente. Para o reforço de
matrizes cimentícias, existem inúmeras fibras viáveis. Além das fibras
naturais, de origem vegetal, como por exemplo, o algodão e o sisal, e origem
mineral, como é o caso dos asbestos, as fibra sintéticas são as mais
importantes. Como exemplos de fibras sintéticas, podem ser citadas as fibras de
aço, de polipropileno, de nylon, de poliéster, de vidro, de carbono e de
aramida.
O efeito de cada tipo de
fibra introduzida no concreto depende de suas características, isto é, de sua
forma, resistência, durabilidade e, principalmente, do módulo de elasticidade.
Cada fibra, portanto, contribui diferentemente com a melhoria das propriedades
dos compósitos. Por isso se justifica estudar cada uma delas separadamente,
procurando entender o seu comportamento e maximizar os seus benefícios para
fins específicos no concreto.
O CPR sem a adição de
fibras ainda é um material com elevadas propriedades mecânicas, porém frágil. A
introdução de microfibras na composição do CPR torna-o mais dúctil, com maior
capacidade de resistir a grandes deformações. O emprego de fibras aumenta a
resistência mecânica do concreto, reduz a retração, aumenta a resistência ao
impacto e sua resistência ao fogo (DAWOOD; RAMLI, 2011) [10].
No intuito de buscar um
concreto mais dúctil, as fibras adicionadas no concreto vêm aos poucos ocupando
um espaço importante como material componente do concreto. Segundo a concepção
de AOKI (2010) [11], tudo indica que sua utilização será quase obrigatória em
poucos anos. A adição deste tipo de material melhora as características
estruturais e funcionais dos elementos de concreto armado, podendo se tornar
uma tendência para o concreto industrializado.
Apesar de toda evolução
nas pesquisas em tecnologia do concreto e uma variedade de novos materiais que
vem sendo desenvolvidos pela engenharia dos materiais e engenharia química, que
começam a encontrar alternativas inovadoras dentro da engenharia civil, como é
o caso de materiais de alto desempenho usados como fibras no concreto, ainda
existe certa resistência ao seu uso, principalmente pela carência de estudos e
divulgações, o que consequentemente gera uma falta de familiaridade com o
material, uma oferta limitada, uma resistência cultural típica do mercado, e
custos ainda elevados.
Cabe então, à presente
pesquisa colaborar para esclarecer as dúvidas quanto ao comportamento do CPR
com adição de fibras de aramida, e a partir daí poder potencializar o
desempenho desse novo compósito.
3. Fibra de aramida
A fibra de aramida é uma
fibra sintética polimérica de alto desempenho e com características
específicas, principalmente por uma excepcional resistência mecânica. A Tabela
1 apresenta as principais características mecânicas da fibra de aramida, assim
como a Tabela 2 apresenta as características físicas da fibra.
Tabela 1- Características mecânicas da
fibra de aramida
|
Tração na Ruptura
|
~3,5 GPa
|
|
Módulo de Elasticidade
|
~130 GPa
|
|
Tenacidade
|
~786 J/g
|
Tabela 2- Características físicas da
fibra de aramida
|
Densidade
|
~1,44 g/cm3
|
|
Extensão até a quebra
|
~3,6 à 2,4 %
|
|
Decomposição
|
~371°C
|
As fibras de aramida
(poli-para-fenileno tereftalamida) são constituídas de um grupo de polímeros
aromáticos de cadeia longa, onde 85% dos grupos amida
(-CO-NH-),
com átomos de carbono, oxigênio, nitrogênio e hidrogênio respectivamente, ligam
dois anéis aromáticos, e foram primeiramente desenvolvidas pela DuPont Co., em
1968. Sua designação decorre dos termos poliamida aromática (aromatic
poliamid), que expressam sua composição química. Na Fig. 2, os autores
representam a estrutura molecular da fibra de aramida.
Fig.2. Representação
química da estrutura molecular da fibra de aramida.
Fonte: (LEVY NETO e PARDINI - 2ª
Edição (2016)) [12].
As cadeias poliméricas das
fibras de aramida devido a sua natureza unidirecional são estiradas e
orientadas ao longo do eixo da fibra, para que a partir desses processos
existam fortes ligações covalentes interatômicas ao longo da cadeia polimérica,
proporcionando a mesma resistência, rigidez e uma excepcional resistência
mecânica e estabilidade térmica.
As fibras de aramida são
manufaturadas pelo processo de extrusão, onde uma solução do polímero base e um
solvente são mantidos a temperatura de 50-80 °C antes de serem extrudadas em um
cilindro mantido a temperatura de 200 °C. O solvente então evapora e as fibras
são bobinadas em um mandril. Neste estágio as fibras têm baixa resistência e
rigidez, então elas são submetidas a um processo de estiramento à quente para
alinhamento das cadeias poliméricas ao longo do eixo da fibra fazendo com que a
resistência e o módulo sejam aumentados (LEVY NETO & PARDINI - 2ª Edição
(2016)) [12]. Na Fig. 3, representa-se as fibras de aramida já manufaturadas.
Fig. 3. Fibras de aramida empregadas
(Fonte: Autores)
4. Materiais e métodos
4.1 Materiais
Com o objetivo de analisar
o potencial da incorporação da fibra de aramida em concretos de pós-reativos,
foram utilizados para confecção do concreto referência, ou seja, sem fibras, e
os demais corpos de prova com adição de fibras, os materiais disponíveis no
laboratório. Não se preocupou com marcas específicas e sim com a qualidade do
traço, sem que ocorresse nenhuma variação nas moldagens, variando apenas nos
teores de fibras.
4.1.1.
Cimento Portland
O cimento utilizado foi o
cimento Portland branco por não ter adições, ter finura elevada, o que confere
altas resistências iniciais por se tratar de um material derivado do calcário
puro.
4.1.2.
Sílica ativa
A sílica utilizada foi uma
sílica ativa em pó, que foi moída e em seguida peneirada, sendo utilizada a
parcela passante na peneira 0,3mm.
4.1.3. Areia
A areia utilizada foi a
areia natural do Rio Tietê, por estar disponível no laboratório e ter as
granulometrias desejadas. A areia passou por um tratamento onde foi lavada e
beneficiada. Foram utilizadas duas granulometrias da areia, 50% da areia
passante na peneira 0,6mm e retida na 0,3mm, e 50% da areia passante na peneira
0,3mm e retida na 0,15mm.
4.1.4. Pó de Quartzo
O pó de Quartzo utilizado
é um pó branco extremamente fino, passante na peneira 0,1mm, o qual é composto
basicamente de SiO2.
4.1.5. Aditivo Superplastificante
O aditivo
superplastificante utilizado foi o aditivo da marca Tecflow 8000 a base de
naftaleno. Esse aditivo utilizado promove a elevação da fluidez e a redução do
consumo de água na mistura.
4.2.
Métodos
Para o processo de
moldagem foi utilizada uma furadeira marca Bosh com uma rotação de 1400 rpm,
acoplada nela um mexedor e uma cuba, sendo foi instalados nela bolsas de gelo
em gel no seu exterior, permitindo menor calor de hidratação, pouca perda de água
da mistura por evaporação durante a moldagem. Isso possibilitou a redução do
fator agua/cimento, proporcionando boa trabalhabilidade até o fim da moldagem.
O método de moldagem foi o
método adaptado por SOKOLOVICZ (2020) [5], onde o método consiste primeiramente
em adicionar toda a água e 33% da quantidade do aditivo superplastificante. Em
seguida, adiciona-se toda a sílica ativa, misturando bem, de forma que a
mistura fique homogênea. A partir disso, adiciona-se periodicamente todo o
cimento e fraciona-se o aditivo sem perder a trabalhabilidade. Por fim,
adiciona-se fracionadamente a areia e o pó de quartzo juntos, ou seja, que
previamente já foram misturados e o restante do aditivo mantendo sempre a mesma
trabalhabilidade.
O traço utilizado em todas as moldagens está descrito na Tabela 3.
Tabela 3- Traço utilizado no estudo
|
MATERIAL
|
TRAÇO UNITÁRIO
|
|
Cimento
|
1,000
|
|
Areia
|
1,475
|
|
Sílica Ativa
|
0,250
|
|
Água
|
0,200
|
|
Aditivo Superplastificante
|
0,040
|
|
Pó de Quartzo
|
0,306
|
Neste contexto, tomando
como referência os dados disponíveis na bibliografia em relação à incorporação
de fibras ao concreto, foram moldados para cada traço três corpos de prova
cilíndricos de 50 mm de diâmetro e altura de 100 mm para serem submetidos ao
ensaio de compressão simples. Três corpos de prova com as mesmas dimensões para
serem submetidos ao ensaio de ensaio de resistência à tração por compressão
diametral e três corpos de prova prismáticos de 40x40x160 mm para a
determinação da resistência à tração na flexão.
A definição dos teores de
fibras de aramida foi baseada nos teores especificados pelo fabricante no uso
de fibras de polipropileno, pelo fato destas duas fibras serem muito
semelhantes, seja pela sua natureza química, diâmetro e trabalhabilidade.
Entretanto, a fibra de polipropileno por absorver água, ela perde
trabalhabilidade mais rápido na medida em que se aumentam os teores de fibras.
O fabricante da fibra de polipropileno recomenda que se utilize um teor mínimo
de 0,6kg/m³ de fibra e comprimento de 12 mm, mas pelo fato da fibra de aramida
não perder tanta trabalhabilidade como a de polipropileno, e por se tratar de
um concreto de alto desempenho, que exige maiores teores de fibras, foram
adotados fibras de aramida com comprimento de 15-20 mm e teores de 2 kg/m³
(M1), 5kg/m³ (M2), 9kg/m³ (M3), e o traço referência sem adição de fibras
(MRef). Adotou-se 9kg/m³ como teor máximo pelo fato de que a partir deste teor
de fibra, delimita-se a perda de trabalhabilidade, e o composto passa a se
acumular no misturador, dificultando a homogeneização da mistura com baixo teor
de argamassa na mistura.
Passado um dia depois da
moldagem, os corpos de prova foram desmoldados, identificados e colocados na
cura úmida, com uma temperatura de ~23°C, permanecendo imersos 28 dias. Em
seguida, os corpos de prova cilíndricos foram retificados, para garantir o paralelismo
entre as faces e foram realizados os ensaios específicos.
5. Resultados
5.1.
Ensaio de resistência à
compressão
Na Tabela 4 – constam os resultados
da média dos resultados obtidos no ensaio de resistência à compressão de acordo
com a norma NBR 5739 [13] em corpos de prova com idade de 28 dias e na Figura 4
– o respectivo gráfico dos resultados.
Tabela 4 – Médias obtidas
no ensaio de resistência à compressão (MPa).
|
TRAÇO
|
COMPRESSÃO
|
|
MRef
|
142,36
|
|
M1
|
138,65
|
|
M2
|
132,18
|
|
M3
|
118,82
|
Figura 4 - Resistência à compressão
aos 28 dias.
5.2.
Ensaio de resistência à
tração por compressão diametral
Na Tabela 5 – constam os
resultados da média da resistência à tração por compressão diametral obtida aos
28 dias de acordo com a NBR 7222 [14] e na Figura 5 – o respectivo gráfico dos
resultados.
Tabela 5 – Médias obtidas
no ensaio de resistência à compressão diametral (MPa).
|
TRAÇO
|
COMPRESSÃO DIAMETRAL
|
|
MRef
|
10,217
|
|
M1
|
10,287
|
|
M2
|
11,561
|
|
M3
|
11,944
|
Figura 5 - Resistência à Compressão Diametral aos 28 dias.
5.3.
Ensaio de
resistência à tração na flexão
Na Tabela 6 – constam os
resultados da média da resistência à tração na flexão de acordo com a NBR 13279
[15] em corpos de prova com 28 dias de idade na Figura 6 – o respectivo gráfico
dos resultados.
Tabela 6 – Médias
obtidas no ensaio de resistência à Tração na Flexão (MPa).
|
TRAÇO
|
TRAÇÃO NA FLEXÃO
|
|
MRef
|
34,289
|
|
M1
|
36,170
|
|
M2
|
41,070
|
|
M3
|
46,492
|
Figura 6 - Resistência à Tração na Flexão aos 28 dias.
6. Conclusões
Em termos de
trabalhabilidade, nenhum teor de fibra afetou consideravelmente a plasticidade
do CPR. O que se observou foi a maior dificuldade no adensamento dos corpos de
prova com teores de 9kg/m³ de fibras. Não houve dificuldade na homogeneização
das fibras nos corpos de prova nos teores estudados. Ao realizar os ensaios de
compressão e dos de tração foi observada uma ótima distribuição das fibras nos
corpos-de-prova, o que pode ser um fator que justifique pouca variação dos
resultados nas três amostras para cada ensaio.
Foi observada uma boa
capacidade de aderência da fibra de aramida na matriz do CPR. As fibras foram
rompidas quando tracionadas, permanecendo fixas à matriz do RPC, deixando em
seu lugar um espaço vazio cheio de “fios”, demonstrando que realmente existe bastante
resistência contra o seu arrancamento das fibras.
Analisando a Figura 5,
nota-se uma tendência de perda na resistência à compressão na medida em que se aumentam
os teores de fibras na mistura. Logo, o traço sem fibras (MRef) apresentou
maior resistência à compressão. Isso se justifica pelo fato que à medida que se
aumenta os teores de fibra de aramida, eleva-se o número de zonas de transição
entre a fibra e a matriz cimentícia, ocasionando o rompimento por cisalhamento
na interação fibra-matriz.
Em relação aos testes de
resistência à compressão diametral, observou-se que o traço M1 não teve um incremento
considerável na resistência, o traço M2 teve uma resistência melhorada em
13,15%, enquanto que o traço M3, obteve um incremento de 16,90% na resistência
a compressão diametral em relação ao traço sem fibras (MRef).
As análises dos gráficos
de tração seguiram um padrão praticamente constante quando foram comparadas
entre si. Os corpos-de-prova sem fibras são extremamente frágeis, caracterizada
pela curva tensão-deformação com interrupção abrupta após o surgimento da
primeira fissura. Os corpos-de-prova do traço M1, apesar de não mudar muito o
comportamento do gráfico comparado com o traço MRef, apresentaram um enorme
ganho de tenacidade devido sua trajetória inicial bem mais acentuada.
A curva referente ao traço
M2 mostra que, além do ganho de tenacidade um pouco maior que o M1, o teor de
fibra utilizado ainda modificou o seu comportamento mecânico, que após atingir
a sua tensão máxima, continua absorvendo energia. O mesmo aconteceu com o traço
M3, que teve um acréscimo ainda maior no ensaio de tração na flexão, com um
aumento de 35,58% em relação ao traço referência, deixando de ser um materiais
extremamente frágil.
O comportamento do CPR do
traço M3 com 9kg/m³ de fibra, principalmente, mostra características
importantíssimas que materiais de construção precisam. O CPR do traço M3
apresentou, além de praticamente o mesmo ganho de tenacidade do traço M2, ainda
reforçou bastante as suas características dúcteis, absorveu muita energia após
a abertura da primeira fissura, fazendo com que o material continuasse sua
trajetória antes de se romper, com um tempo maior até o seu rompimento. Isso
ocorreu por causa das fibras que atuaram “costurando” as fissuras, preservando
assim a resistência mecânica das seções e retardando o rompimento total da
peça.
Ainda em relação aos
gráficos, conclui-se que CPR com qualquer teor de fibra empregada, apresentou
uma fase elástica linear e uma fase plástica, à medida que o compósito
cimentício perde sua capacidade resistiva do material submetido à tração. As
porcentagens de fibra empregadas não afetaram muito a trabalhabilidade do
material compósito, mas uma dificuldade na fase do adensamento do material foi
percebida. Essa dificuldade se agravou com o aumento das fibras. Percebe-se
também que, as fibras garantem uma boa aderência na matriz do material
compósito.
Conclui-se que o CPR
aliado à fibra de aramida, considerando a interação fibra-matriz, apresentam
excelentes qualidades. Em situações específicas, particularmente em situações
em que se deseja um concreto de alto desempenho, atuam no sentido de gerar um
material compósito com maior ductilidade.
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Auto e Ultra-Alto Desempenho. Concreto: Ciência e tecnologia. G. C. Isaia. 1.
Ed. São Paulo, IBRACOM, 2011. 2v.
[2] RESPLENDINO, J. First recommendations for
Ultra-High-Performance Concretes and examples of application. In: International
Symposium onUltra High Performance Concrete, 2006.
[3] MEHTA, P. K.; MONTEIRO, P. J. M. Concreto: Estrutura,
Propriedades e Materiais. São Paulo, 4a Edição. Ed. Ibracon, 2014.
[4] MIRANDA, C. S. et al. Thermal, Mechanical and
morphological properties of composites developedfrom glycerol and dicarboxylic
acids reinforced with piassava fiber. Macromolecular Symposia, v.319, p. 74-82, 2012.
[5] SOKOLOVICZ, B. C. Avaliação das
Propriedades Mecânicas e Microestrutura de Concreto de Ultra Alto Desempenho
com Adições Minerais e Resíduos Industriais. 2020. 356 p. Tese (Doutorado) -
Curso de Engenharia Civil, Universidade Federal de Santa Maria, Santa Maria,
2020.
[6] THOMAZ, E. C. S. CRF - Concreto reforçado com fibras -
Mito e realidade. Notas de aula, 2009. Disponível em:
<http://www.aquarius.ime.eb.br/~webde2/prof/ethomaz/crf.pdf. Acesso em: 11
out. 2018.
[7] MONTE, R.; TOALDO, G. S.; FIGUEIREDO, A. D. Avaliação
da tenacidade de concretos reforçados com fibras através de ensaios com sistema
aberto. Matéria (UFRJ), v.19, p.132-149, 2014.THOMAZ, E. C. S. CRF - Concreto
reforçado com fibras - Mito e realidade. Notas de aula, 2009. Disponível em:
<http://www.aquarius.ime.eb.br/~webde2/prof/ethomaz/crf.pdf. Acesso em: 11
out. 2018.
[8] CARNIO, M. A. Propagação de Trinca por Fadiga do
Concreto Reforçado com Baixos Teores de Fibra. 2009. Disponível em:
<http://repositorio.unicamp.br/jspui/bitstream/REPOSIP/264892/1/Carnio_MarcoAntonio_D.pdf>.
Acesso em: 11 dez. 2018.
[9] CHUNG, D. D. L.; Composite material science and
applications. 2nd ed.
Springer; 2010.
[10] DAWOOD, E.; RAMLI, M. Contribution of Hybrid Fibers on
The Hybrid Fibers on the Properties of High Strength Concrete Having High
Workability. 2011. Disponível em: <http
Contribution_of_Hybrid_Fibers_on_The_Hybrid_Fibers.pdf>. Acesso em: 12 fev. 2019.
[11] AOKI, J. Fibras para concreto. Cimento Itambé, 2010.
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[12] LEVY NETO, F.; PARDINI, L. C. Compósitos Estruturais -
Ciência e Tecnologia. 1a Edição. Ed. 2016.
[13] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 5739:
Concreto - Ensaios de compressão de corpos-de-prova cilíndricos. Rio de
Janeiro, 2018.
[14] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 7222:
Concreto e argamassa – Determinação da resistência à tração por compressão
diametral de corpos de prova cilíndricos. Rio de Janeiro: ABNT, 2011.
[15] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 13279:
Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos - Determinação da
resistência à tração na flexão e à compressão. Rio de Janeiro: ABNT, 2005.
